1)系统运行在低频区域时，其性能不够理想，主要表现在低频启动时启动转矩小，造成系统启动困难甚至无法启动;

　　2)由于变频器的非线性产生的高次谐波，引起电动机的转矩脉动及电动机发热，并且电动机运行噪声也加大;

　　3)低频稳态运行时，受电网电压波动或系统负载的变化及变频器输出电压波形的畸变，将造成电动机的抖动;

　　4)当变频器距电动机距离较远时，以及高次谐波对控制电路的干扰防松盖，极易引起电动机的爬行。

　　由于上述各种现象，严重降低由变频器构成的调速系统的调速特性和动态品质指标，本文对系统的低频机械特性和变频器的低频特性进行分析，提出采取的相应措施，以使系统的低频运行特性得以改善。

　　改变异步电动机定子频率f1，即可平滑地调节电动机的同步转速，但是随着f1 的变化，电动机的机械特性也将发生改变，尤其是在低频区域，根据异步电动机的最大转矩公式

　　在角频率棕1为额定值时，R1可以忽略，而在低频时，R1已不能忽略，故在低频区时由于R1上的压降所占的比重增加，将无法维持电磁转矩的恒定，特别是在电网电压变化和负载变化时尊龙凯时新版APP首页，系统将出现抖动和爬行。

　　由变频器构成的调速系统，由于变频器的非线性，电动机定子中除了基波电流外，还有各次谐波电流尊龙凯时新版APP首页，由于高次谐波的存在，使电动机损耗和感抗增大，减少了cos渍，从而影响输出转矩，并将产生6倍于基波频率的脉动转矩。

　　以电流波形中的5 次、7 次谐波来分析，在三相电动机定子电流中的5 次谐波频率为f5=5f1(f1为基波电流频率)，它在电动机气隙中产生空间负序的磁势和磁场，这个磁场的转速n51 为基波电流所产生磁场的转速n11 的5 倍，并且沿着与基波磁场相反的方向旋转，由于电动机转速一定，并假设接近n11，这样由5 次谐波磁势在转子内感应出6倍于基波频率的转子电流，此电流与气隙基波磁势的合成作用产生6 倍于基波频率的脉动转矩。

　　7次谐波所产生的磁场与基波同相序，但它所产生的旋转磁场转速7 倍于基波旋转磁场的转速，故相应转子电流谐波与气隙主磁场的相对转速也是6 倍于基波频率，也产生一个6 倍于基波频率的脉动转矩冲击钻。

　　以上两个6 倍于基波频率的脉动转矩一起使电动机的电磁转矩发生脉动，虽然其平均值为零，但脉动转矩使电动机转速不均匀，在低频运行时影响最大。

　　分别设鬃1、鬃2为定子磁链及转子磁链的空间矢量旋转力矩，在稳态准方波(QSW)运行方式时(桥中晶闸管用180毅电角脉冲触发)，鬃1 在输出周期内沿着正六边形的周边运动，鬃2 沿着与六边形同心的圆周运动主动部件。在准方波运行方式下鬃1和鬃2运动是连续的，但它们有重大的区别，当矢量鬃2以恒定定子电压角速度棕1 旋转时，矢量鬃1以恒定的线速度沿正六边形周边运行，矢量鬃1 线速度恒定导致其角速度的变化，进而引起鬃1和鬃2的夹角啄变化，除此，当鬃1 沿着六角形轨迹移动时其幅值在一定程度上也有变化。当电动机空载时，由于处于稳态鬃1与鬃2的夹角啄与转矩T在棕1t=0、仔/6、仔/3时为零，而当棕1t屹0、仔/6、仔/3 时，啄不为零，它与上面提到的鬃1幅值变化一起引起低频转矩脉动，其频率为定子电压基波的6倍，当电动机带负载时对应于一个恒定的啄均值，低频转矩脉动将叠加于恒定转矩均值之上。

　　由于系统在低频时受R1上的压降影响，使系统的启动转矩随棕1 下降而减小，为此变频器设有转矩提升功能，该功能可以调整低频区域电动机的力矩，使之与负荷配合，增大启动转矩。可选择自动转矩提升或手动转矩提升模式，其原理是提升定子电压也就相应提高了启动转矩，但提升电压设置过高，将导致电流过大引起电动机饱和铣床、过热或过电流跳闸。如1336PLUS系列变频器的转矩提升功能，可自动调整提升电压，以产生所需的电压，可根据预定转矩所需的电流来选择提升电压，转矩提升在控制电流的同时使电动机处于最佳运行状态，在选择手动转矩提升时，要结合实际情况来设定转矩提升值。

　　变频器构成的交流调速系统的低频转矩脉动直接影响系统动态特性，不论是变频器的生产厂家，还是系统集成的工程技术人员，都在致力于改善低频区脉动这一技术问题。如采用磁通控制方式，它不是按照调制正弦波和载波的交点来控制开关器件GTR 的导通和关断，而是始终使异步电动机的磁通接近正弦波，旋转磁场的轨迹是圆形，以此来决定GTR的导通规律。在很低的频率下，保证异步电动机在低速时旋转均匀，从而扩大了变频调速范围，抑制异步电动机的振动和噪声。其圆形旋转磁场的实现，是通过检测磁通使控制环节随时判断实际磁通是否超过误差范围，来改变GTR的工作模式，从而保证旋转磁场的轨迹呈圆形，以减少转矩脉动。

　　“圆周”的含义是指定子磁链空间矢量鬃1 在高斯平面中沿着一个非常接近于圆周的多边形运动，其以降低电动机脉动转矩为目的来确定电压脉冲的宽度和位置。三相逆变器为全波桥式结构，如其运行在这样一种方式下，当交流输出端(a、b轴承宽度、c)之一在任何时刻接通直流母线(+、-)之一时，剩下的两个交流输出端，应同时接到另一个直流母线(a)中可以明显表示清楚。显然交流输出端接到直流母线 种，这就导致定子电压U1的空间矢量有6 个位置，这6 个位置如图1(b)所示，图1(b)中6 种开/关状态对应着U1的六种位置，图中粗线处于开的位置，投影所产生的瞬时相电压为

　　PWM 形式是一种斩波准方波调制，负载上的相电压由矩形段和零电压段(U1=0 时)组成，在每个电压脉冲时刻，矢量鬃1 以恒定线速度移动尊龙凯时新版APP首页，而在零电压段保持静止曲柄存在条件，然而由于矢量鬃2 以恒定角速度棕1转动，鬃1 和鬃2间的夹角啄就出现了，因此电压斩波是引起高频转矩脉动的主要原因，其频率与输出电压脉冲频率相同。这是PWM 自身所固有的，实际上高频转矩脉动是很难消除的，它总是叠加于低频转矩脉动之上。为消除系统的低频转矩脉动可从以下两种方式开展工作。

　　在电压脉冲中间点的时刻，矢量鬃1、鬃2间的夹角啄在稳态运行时对于所有脉冲应保持恒定，消除由啄变化而产生的对低频转矩(频率为6f1)的影响，在空载情况下啄=0，尽管鬃1 的幅值变化，低频转矩脉动仍然将被完全消除。

　　在恒定负载时，仅仅鬃1幅值的变化就会引起低频转矩脉动，而负载引起鬃2幅值的变化可以忽略，因此必须获得一个比较接近于圆周的鬃1矢量轨迹。

　　圆周PWM 是利用空载矢量鬃1的空间位置来确定电压脉冲的中间点，即晶闸管导通段及零电压段的合理组合，可以产生幅值变化可忽略不计的鬃1，此原理如图1所示，鬃1停止时刻(即零电压段)用黑线标出槽轮，确定电压脉冲位置使它们对称，如图中A、B、C 各横坐标(即B、C 旋转后)的中间点，脉冲宽度(即持续时间)与坐标长度相对应，所要求的输出电压波形周期由矢量鬃1沿多边形转一周所需的时间确定立柱。采用此方法在保持输出电压由零到最大值可变的同时尊龙凯时新版APP首页，可有效地消除低频转矩脉动。

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